接触不良使得接触电阻增大，消耗加大，发热厉害。尤其当切换分接头后和变压器过负荷运行时很有可能发生这种情况。

2.绕组匝间短路

匝间短路就是相邻几个线匝之间的绝缘损坏。这将造成一个闭合的短路环路，同时使该相的绕组匝数减少。短路环路内存在着交变磁通感应出来的短路电流，将产生高热，并可能导致变压器烧毁。

3.铁芯硅钢片间存在短路回路

由于外力损伤或绝缘老化等原因使硅钢片间漆皮绝缘损坏，会增大涡流，造成局部过热，严重时还会熔伤，这就是所谓的铁芯起火。

4.其他部位接触不良引起局部过热。

处理意见：密切监视过热部位温度变化，确保运行安全，分析过热原因，联系调度，停电处理。

2、施工准备
2.1 变压器基础检查
(1) 会同业主及监理对变压器基础的建筑施工质量进行检查，并填写记录单，由各方签字确认，对发现的问题及时上报，及时处理。
(2) 认真核对变压器基础横、纵轴线尺寸及预埋管位置，并与图纸所给尺寸核对，无误后方可进行下一步工作。
2.2 变压器开箱检查
(1) 变压器到货后开箱检查时，应会同业主、监理及厂家的有关人员一同检查。
(2) 在卸车前测量和记录冲击记录器的冲击值，这个数值应小于3G。
(3) 检查变压器外观无损伤，漆面完好，并记录。
(4) 检查变压器内部各器件无移位、污染等情况。

3、变压器安装就位
(1) 将变压器槽钢基础安装在预埋件上，注意找平、找正，槽钢基础与埋件焊接牢固，焊接部位打掉药皮后涂刷防腐油漆。
(2) 在风机吊装完后，吊装变压器直接就位于基础上，利用千斤顶进行找平、找正。
(3) 按厂家规定的固定方式（螺接或焊接）进行变压器与基础之间的连接。
(4) 若为分体到货，在变压器安装找正后，进行外壳的安装。
(5) 悬挂标志牌，清扫变压器箱体内部。
(6) 在下一道工序前要作好成品保护工作。

4、箱变至风机之间电缆线路
风力发电机至箱变之间电缆线路采用地埋式电缆沟敷设，每台风机至箱变之间敷设1 根YJY23-(3×240)，0.6/1kV和1 根YJY23-(4×240)，0.6/1kV型交联聚乙烯绝缘铠装电力电缆。电缆头接地：40mm2铜胶线1500m(包括电缆中间接头)。工程量清单如下：
(1) YJY23-3×240 26/35kV 240mm2电缆16km；
(2) YJY23-3×95 26/35kV 95mm2电缆 14km；
(3) YJY23-3×50 26/35kV 50mm2电缆5km；
(4) 35kV电缆终端3套(YJY23-3×240 26/35kV)；
(5) 35kV电缆终端58套(YJY23-3×50 26/35kV)；
(6) 35kV电缆中间接头（根据电缆供货长度确定数量）；
(7) YJY23-(3×240)，0.6/1kV 2100m；
(8) YJY23-(4×240)，0.6/1kV 2100m；1kV 电缆鼻子 232套。
箱式变压器58台；电缆分支箱47台（其中4支电缆终端8台；3支电缆终端39台）。

5、线路复测工序
由于工程的需要，为此采用全站仪、GPS定位系统相结合的方式进行复测。仪器观测和记录应分别由二人完成，并做到当天作业当天检查核对。
线路复测宜朝一个方向进行，如从两头往中间进行，则交接处至少应超过（一基杆塔）两个C桩。要检查塔位中心桩是否稳固，有无松动现象。如有松动现象，应先钉稳固，而后再测量。对复测校准的塔位桩，必须设置明显稳固的标识，对两施工单位施工分界处，一定要复测到转角处并超过两基以上，与对方取得联系确认无误后，方可分坑开挖。复测施工时及时填写记录，记录要真实、准确。如在复测时遇到与设计不符时立即上报不得自行处理。

6、跨越电力线路
跨越施工前应由技术负责人按线路施工图中交叉跨越点断面图，对跨越点交叉角度、被跨越不停电电力线路架空地线在交叉点的对地高度、下导线在交叉点的对地高度、导线边线间宽度、地形情况进行复测。根据复测结果，选择跨越施工方案。
(1) 跨越不停电电力线，在架线施工前，施工单位应向运行单位书面申请该带电线路“退出重合闸”，待落实后方可进行不停电跨越施工。施工期间发生故障跳闸时，在未取得现场指挥同意前，严禁强行送电。
(2) 跨越架搭设过程中，起重工具和临锚地锚应将安全系数提高20%～40%。
(3) 在跨越档相邻两侧杆塔上的放线滑车均应采取接地保护措施。在跨越施工前，所有接地装置必须安装完毕且与铁塔可靠连接。
(4) 跨越不停电线路架线施工应在良好天气下进行，遇雷电、雨、雪、霜、雾，相对湿度大于85%或5级以上大风时，应停止作业。如施工中遇到上述情况，则应将己展放好的网、绳加以安全保护。
(5) 越线绳使用前均需经烘干处理，还需用5000V摇表测量其单位电阻。
(6) 如当天未完成全部索道绳的及绝缘杆固定绳的过线，应将过线绳及引绳收回并妥善保管，不得在露天过夜。
(7) 铺放过线引绳及绝缘绳未完全脱离带电线路的过程中，拉绳、绑扎等操作人员必须穿绝缘靴子，戴绝缘手套进行操作。

.1 空气渗漏
是一种看不见的渗漏。如套管头部、储油柜的隔膜、安全气道的玻璃以及焊缝砂眼等部位的进出空气的渗漏。

空气中的水分和氧气等会慢慢地通过渗漏的部位渗透到体内，变压器内部与外边的密封被破坏，造成绝缘受潮和油加速老化等问题。
2 油渗漏
2. 2. 1 内渗漏。
套管中的油或有载调压分接开关室的油向变压器本体渗漏。

2. 2. 2 外渗漏。
焊缝渗漏和密封件渗漏，这是最易发生也是最常见的渗漏现象。

3.特种变压器渗漏油的预防措施

3. 1选择材质良好的密封件

变压器检修及处理渗漏时，应选择耐高温、耐油性能良好的密封件。国内特种变压器行业最常用的密封材料为丁腈橡胶，其耐油性能主要取决于丁腈橡胶中丙烯腈的含量，丙烯腈含量越高，耐油性能越好，硬度越大，越不易变形。

一般情况应选择邵氏硬度在70～80之间的丁腈橡胶。鉴定密封垫耐油性能时，一般应做密封垫老化试验以及与特种变压器油的相容性试验，将其浸泡在120℃的热油中168h ，然后测量其重量、体积和硬度的变化率，选择其变形不大，符合标准的密封件。

3. 2选择质量高的蝶阀

蝶阀选择ZF80型真空偏心蝶阀。与普通蝶阀相比，真空偏心蝶阀在机械强度、表面光洁度上都有了很大的提高，而且该产品还有一个最大的优点，就是与变压器法兰接口处采用了双层密封，这样杜绝了变压器接口处的渗漏油问题。

3. 3采用电焊堵漏

对于特种变压器因铸造留下来的气孔、砂眼，焊缝、焊点出现的虚焊、脱焊、裂纹者，可用电焊进行堵漏。

在堵焊前应找准渗漏点，渗漏点较小者可直接用电焊将漏点点死；漏点较大者应先填充石棉绳或金属填料，然后在四周堆焊，再采用小焊条大电流快速引弧补焊。

3. 4规范密封件更换工艺

对于不同型号和不同容量的特种变压器，无论是采用法兰连接还是螺纹连接，更换密封件前必须先清除连接面上的尘土和锈迹，将密封件清洗干净后，在密封件两面涂上密封胶（一般采用609高分子液态密封胶） ，待密封胶干燥一段时间溶剂挥发后，将法兰、螺丝连接紧固。

3. 5 提高安装工艺水平，杜绝因安装方法不当造成的渗漏

对法兰接口不平或变形错位的先校正接口，错位严重不能校正的可将法兰割下重焊，必须确保接口处平行。安装时密封垫压缩量为其厚度的1/ 3左右为宜。

3. 6 快速密封堵漏胶棒堵漏

此方法用于变压器微小渗漏、滴漏情况，对特种变压器散热器管壁较薄，以及不适宜用电焊堵漏方法处理的渗漏点可采取此方法堵漏。

使用堵漏胶棒堵漏时，必须彻底清除堵漏部位的油污、漆皮、氧化物，使金属露出本色。然后按配比调好堵漏胶，对渗漏部位进行堵漏，直至不漏为止。

与油浸纸套管相比，环氧树脂浸纸套管内部无绝缘油，不存在渗漏油及绝缘油异常产气问题。此外，环氧树脂浸纸套管芯体阻燃抗爆，消除了油侧瓷套爆裂风险。
为了发挥环氧树脂浸纸套管的优点，同时解决在运油浸纸套管存在的各类问题，国网直流中心自2017年组织相关单位启动了“换流变压器网侧550千伏环氧树脂浸纸套管关键技术与工程应用”项目。项目组经过近三年的技术攻关，针对网侧环氧树脂浸纸套管额定电流高、谐波含量大、运行温度高等特殊技术需求，研发并掌握了换流变压器网侧550千伏环氧树脂浸纸套管设计、制造的关键技术，形成了一系列国产化自主知识产权成果；通过对550千伏环氧树脂浸纸套管开展电、热、机械性能验证试验，积累了大量研究数据，为设计、研发更高电压等级的环氧树脂浸纸套管提供了重要参考依据。

目前，该项目研发的环氧树脂浸纸套管已通过第三方质检机构的例行试验和型式试验，各项性能指标均优于相关标准要求，已有三支套管在±800千伏宜宾和天山换流站挂网运行，运行情况良好。

1.磁滞损耗
由于铁芯受交变电流周期性变化的影响，铁磁材料偶极子的排列也随着作周期性变化并产生磁滞现象，因而产生铁芯交变磁化的功率损失，通常称磁滞损耗。

2.涡流损耗
当穿过铁芯的磁通变化时，在铁芯内就会产生涡流，它环流于与磁通向量垂直的平面内。涡流所产生的磁化力总是力图阻止原有的磁化力的变化，因而产生涡流损耗。

3.铁芯附加损耗
铁芯的附加损耗大小主要由以下因素决定：
（1）材质特性。如硅钢片的方向特性、加工劣化特性及绝缘膜的特性等。
（2）设计结构。如铁芯接缝形式、铁芯叠积方式、铁芯搭接宽度等。
（3）工艺加工。如冲剪加工的尺寸精度和毛刺大小、硅钢片在搬运和叠装过程中的轻拿轻放以及叠装质量等。

三.降低空载损耗的方法

通过对空载损耗的分析，铁芯的磁滞损耗和涡流损耗主要是由硅钢片生产企业决定的，附加损耗是由变压器制造企业决定的。铁芯磁通密度是影响变压器铁芯空载损耗的重要参数，因此，要降低空载损耗，在铁芯有效截面不变的前提下，必须使铁芯各个部分的磁通密度分布趋于均匀，降低铁芯拐角处局部磁通密度。

1.交错接缝改为三阶接缝
由于变压器铁芯硅钢片接缝存在间隙，磁通经过接缝处磁阻突然增大，磁通只好绕开接缝间隙，穿过片间进入相邻叠片，从而局部磁路加大，且穿越片间磁阻增大，同时也使相邻叠片局部磁密增大，导致空载损耗与励磁容量增大。

变压器铁芯接缝级数越多，接缝区的局部损耗越低，但是局部损耗的降低幅度越小，而铁芯叠片种数、硅钢片剪切和铁芯叠装工时及铁芯叠片的工艺难度将随着接缝级数的增加而增加。

在实用上，考虑到随着级数的增加，硅钢片剪切和铁芯叠装工时都相应增加，叠片工艺性变坏。考虑如果采用三级接缝，选用合适的片型，芯柱只增加一种片型，工艺复杂程度稍有增加而磁性能又明显改善。铁芯三级接缝就是由三种型式叠片轮流叠成。根据冶金电修企业的工艺水平及接缝处磁性能数据，采用三级接缝是改善交错接缝铁芯的较理想选择。

以S9- 800/10和S9- 1000/10电力变压器为例，同种变压器采用相同的设计方案、结构和材料，铁芯采用不同的搭接方式，其中800kVA4台采用交错接缝3台采用三级接缝，1000kVA2台采用交错接缝3台采用三级接缝。

通过试验数据，可以得出在铁芯柱截面不变的情况下，三级接缝比交错接缝空载损耗平均下降7%~8%左右。三级接缝只是芯柱增加一种片型，硅钢片的剪切和铁芯的叠装工时略有增加，但取得的成效是显著的。

2.减小铁芯搭接宽度，降低铁芯空载损耗
在铁芯叠片拐角处，芯柱片与横轭片接缝区搭接宽度的大小对变压器空载性能有一定的影响。搭接面积大，磁通穿过的区域便相应增大，从而造成空载损耗增大。根据铁芯模型试验得出，搭接面积每增加1%，45°接缝的空载损耗会增加0.3%。要降低空载损耗，必须研究在满足机械强度的前提下，选择空载损耗与机械强度都是最佳的搭接面积。

改变铁芯叠片塔接面积，减小铁芯中部分三角空穴的大小，降低三角空穴处的局部磁通密度，可以降低变压器空载损耗。我们公司配电变压器原来铁芯叠片出角为10mm，现已改为5mm，取得一定的降耗效果。铁芯叠片出角由10mm改为5mm，使铁芯拐角三角空穴处截面积增加，三角空穴处局部磁通密度必然降低。

3.合理选择铁芯片宽，减小铁芯角重，降低铁芯材料，降低空载损耗
铁芯的空载损耗与铁芯的单位铁损和铁芯的重量有关，而铁芯的角重又是铁芯重量的一部分，所以铁芯的角重不仅影响变压器的成本，而且直接影响变压器的空载损耗。
探讨铁芯片宽选择与铁芯角重变化规律的前提条件是：
（1）铁芯的级数必须相等。
（2）铁芯直径为D，铁芯的主级片宽按D减5mm或减10 mm来选择片形组合。由各级次的片宽和叠厚构成了不等的铁芯直径，两种铁芯最大一级差值控制在+0.3 mm 以下，即不能因为铁芯直径超差而影响绕组的套装。
（3）不同片形的铁芯有效截面积理论上相等。
这样做的目的可以保证选择相同的磁通密度，从而得到相同的单位铁损。
（4）铁芯柱截面的片宽和叠厚与铁芯轭截面必须一致。
在设计过程中，当确定了合适的铁芯直径后，选择主级铁芯的片宽时，建议选择片宽D减10mm的效果要优于D减5mm的效果，它的优点在于：
①各级片宽逐级递减；
②在保证铁芯有效截面积相等的情况下，铁芯的角重减少了；
③铁芯的高度降低10mm，油箱的整体高度也降低了10mm，变压器的用料也节省了。

四.总结

（1）铁芯采用多级接缝可降低变压器铁芯空载损耗，可以根据生产实际情况采取接缝级数，考虑变压器片型、工时、性能等方面，一般采用三级接缝即可。
（2）减小铁芯搭接面积，可以降低铁芯空载损耗。对于变压器可根据产品结构确定搭接面积的大小。
（3）合理选择铁芯片宽，减小铁芯角重，降低铁芯材料，降低空载损耗。在确定了铁芯直径后，选取主级片宽比直径小10mm的效果优于比直径小5mm的效果。
除了以上三个方面，在铁芯的制作过程当中，铁芯片毛刺大小、硅钢片在吊运过程中弯曲程度、碰撞程度、铁芯片的夹紧程度，都会影响变压器的空载损耗，这些情况也不容忽视。

1)磁滞损耗是铁磁材料在反复磁化过程中由于磁滞现象所产生的损耗。磁滞损耗的大小与磁滞回线的面积成正比。

2)涡流损耗。由于铁心本身为金属导体，所以由于电磁感应现象所产生的电动势将在铁心内产生环流，即为涡流。由于铁心中有涡流流过，而铁心本身又存在电阻，故引起了涡流损耗。3)附加铁损。附加铁损是不完全决定于变压器材料本身，而主要与变压器的结构及生产工艺等有关。通常引起附加铁损的原因主要有：磁通波形中有高次谐波分量，它们将引起附加涡流损耗；由于机械加工所引起的磁性能变坏所导致损耗增大；在铁心接缝以及芯柱与铁轭的T型区等部位所出现的局部损耗的增大等。
降低空载损耗的方法
由于空载损耗是变压器的重要参数，仅占变压器总损耗的20%～30%，要降低空载损耗，必须要降低铁心总量、单位损耗和工艺系数。降低空载损耗的主要方法如下：
(1)采用高导磁硅钢片和非晶合金片。普通硅钢片厚度0.3～0.35 mm，损耗低，可用0.15～0.27 mm。同时，若采用阶梯叠积，则又可减少铁损8%左右。用激光照射、机械压痕和等离子处理可使高导磁硅钢片损耗更低。而非晶合金片和按速冷原理制成的含硅量为6.5%的硅钢片，其涡流损耗部分比一般高导磁硅钢片小。

(2)减少工艺系数。工艺损耗系数与硅钢片材料、冲剪设备是否退火、夹紧程度等诸多因素有关。对冲剪设备的刀具精度、装刀合理和调整也很重要。

(3)改进铁心结构。铁心不冲孔，不绑扎玻璃粘带，端面涂固化漆，相间铁轭用高强度钢带绑扎。心柱两侧连接上下夹件的拉板用非磁性钢板。对大容量铁心片不涂漆处理，提高填充系数和冷却性能。用强压工装和粘胶使铁心两轭成为一个坚固、平整、垂直精度高的整体。减少铁心搭接宽度可降损，搭接面积每减1%，空载损耗会降0.3%。铁心中混入不同牌号硅钢片会耗能，故应少混或不混片。
(4)减少铁心窗口尺寸。将绕组不变匝绝缘(厚度)改成变匝绝缘，如将一台120 000/110变压器根据冲击电压分布，高压绕组首端和调压段的匝绝缘厚度为1.35 m m，其他段为0.95 mm，结果因缩小窗口尺寸后，降铁重1.67%。在安全前提下，合理缩小高、低间主空道距离、降低饼间油道、缩小相间距离、加强绝缘处理(加角环、隔板等)，绕组采用半油道结构，就缩短了心柱中心距，减小了铁心重，也降铁损。

(5)设计无共振铁心。将铁心的共振频率设计在合适的频率段，使之无法产生强烈共振，对减小噪声有明显效果，就能节约为降噪而多用的能源。

(6)采用卷铁心变压器和立体铁心变压器。卷铁心比传统的叠片式铁心少4个尖角，连续卷绕充分利用了硅钢片取向性，采用退火工艺，降低了附加损耗。对R型卷铁心，其截面占空系数接近于100%。而立体铁心的铁轭为三角形立体布置，比平面卷铁心铁轭重减轻25%。这些因素说明卷铁心和立体铁心更节能。

调压方式：

无励磁调压 变压器一、二次侧都脱离电源的情况下，变换高压侧分接头来改变绕组匝数进行调压的。

有载调压 利用有载分接开关，在保证不切断负载电流的情况下，

变换高压绕组分接头，来改变高压匝数进行调压的。

有载分接开关的基本功能及大类型

有载分接开关的两项基本功能

第一、在开路情况下“选择”一个分接头；
第二、在不中断通过电流的情况下把功率“切换”或“调换”到所选的分接头上。
有载分接开关所分的大类型

负载电流从接通分接到预选分接的调换可通过电阻过渡或者电抗器过渡（美国）来完成，即分为电阻式有载分接开关和电抗式有载分接开关。

有载分接开关还可分为真空有载分接开关和油浸式有载分接开关。

初级变压器爆炸后，绝缘油、混合气体和油雾通过变压器油箱破裂口向外猛烈释放。绝缘油从变压器中泄漏，在地面形成液池，被点燃即发生池火。而当泄漏的热解产物混合气体和油雾与空气混合后点燃，就会发生二次爆炸。当这些情况发生在密闭或拥塞区域时，可能会导致非常强烈的爆炸，并对人员和设备造成威胁，给社会经济带来严重损失。

电力变压器正常运行时，铁心必须有一点可靠接地。若没有接地，则铁心对地的悬浮电压，会造成铁心对地断续性击穿放电，铁心一点接地后消除了形成铁心悬浮电位的可能，但铁心出现两点以上接地时，铁心间的不均匀电位就会在接地点之间形成环流，并造成铁心多点接地发热的故障。变压器的铁心接地故障会造成铁心局部过热，严重时，铁心局部温升增加，轻瓦斯动作，甚至将会造成重瓦斯动作而跳闸的事故。烧熔的局部铁心片间的短路故障，使铁损变大，严重影响变压器的性能和正常工作，以致不许更换铁心硅钢片加以修复。有关资料统计表明，因铁心问题造成的故障比例，占变压器各类故障的第三位。
　　
故障原因：

1、安装过程重的疏忽。完工后未将变压器油箱顶盖上运输用的定位钉翻转或卸除。
2、制造或大修过程重的疏忽。铁心夹件的支板距心柱太近，硅钢片翘凸而触及夹件支板或铁轭螺杆。
3、铁心下夹件垫脚与铁轭间的纸板脱落，造成垫脚与硅钢片相碰或变压器进水纸板受潮形成短路接地。
4、潜油泵轴承磨损，金属粉末沉积箱底，受电磁力影响形成导电小桥，使铁轭与垫脚或箱底接通。
5、油箱中不慎落入金属异物，如铜丝、焊条或铁心碎片等造成多点接地。
6、下夹件与铁轭阶梯间的木垫受潮或表面附有大量油泥、水分、杂质使其绝缘被破坏。
7、变压器的油泥污垢堵塞铁心纵向散热油道，形成短路接地。
8、变压器油箱和散热器等在制造过程中，由于焊渣清理不彻底，当变压器运行时，在油流的作用下，杂质往往被堆积在一起，使铁心与油箱壁短接。
　　
故障影响：铁心局部过热甚至烧坏，造成磁路短路，使铁心损耗增加。铁心局部过热，使变压器油分解，引起变压器油性能下降变压器内气体不断增加析出，可能导致气体继电器动作跳闸事故。

二、分接开关故障
　　
无载分接开关故障。电路故障：从影响到变压器气体组成变化的角度，可以看到无载分接开关的故障形式常表现在接触不良、触头锈蚀电阻增大发热、开关绝缘支架上的紧固螺栓接地断裂造成悬浮放电等。机械故障：无载分接开关的故障反应在开关弹簧压力不足、滚轮压力不足、滚轮压力不匀、接触不良以致有效接触面积减小。此外，开关接触处存在的油污使接触电阻增大，在运行时将引起分接头接触面烧伤。

结构组合：分接开关编号错误、乱档，各级变比不成规律，导致三相电压不平衡，产生环流而增加损耗，引起变压器故障。绝缘故障：分接开关上分接头的相间绝缘距离不够，绝缘材料上堆积油泥受潮，当发生过电压时，也将使分接开关相间发生短路故障。

有载分接开关机械故障包括切换开关或分头选择器故障、操作机构机械故障在内，是一种严重故障，可能产生以下情况：
（1）分头选择器带负荷转换。这种情况与带负荷分合隔离开关相似，将使变压器本体主瓦斯继电器动作跳闸。
（2）切换开关拒动或切换不到位。如果切换开关在切换中途长时间停止在某一中间位置，会使过渡电阻因长期通电而过热，可能使切换开关瓦斯继电器动作，将变压器跳闸.
（3）切换开关或分头选择器触头接触不良过热。
　　
变压器有载分接开关三相应在同一位置。所谓“失步”，是指调压中由于某种原因，使三相分头位置不一致。在这种状态下，由于次级电压三相不平衡，会产生零序电压和零序电流。在变压器调压过程中，短时不一致是可能的，如果长时间不一致，可能使变压器过热或者跳闸。
　　
三、变压器渗漏故障与油流带电故障

　　
变压器渗漏的原因：变压器的焊点多、焊缝长：油浸式电力变压器是以钢板焊接壳体为基础的多种焊接连接件的集合体。一台31500KVA变压器采用橡胶密封件的连接点约为27处，焊缝总长近20m左右，因此渗漏途径可能较多。密封件材质低劣：密封件材质低劣和缺损是变压器连接部位渗漏的主要原因。
　　
变压器渗漏的类型：空气渗漏，空气渗漏是一种看不见的渗漏，如套管头部、储油柜的隔膜、安全气道的玻璃以及焊缝沙眼等部位的进出空气都是看不见的。但是由于渗漏造成绕组绝缘受潮和油加速老化的影响很大。油渗漏：主要是指套管中油或有载调压分接开关室的油向变压器本体渗漏。充油套管正常油位高于变压器本体油位，若套管下部密封部位封不严，在油压差的作用下会造成套管中缺油现象，影响设备安全运行。
　　
变压器油流带电时，局部放电信号强度相当于正常运行时变压器局部放电量的2～3个数量级，在变压器铁心接地小套管上也能测到很强的放电信号，且与变压器运行电压在相位上无确定关系。当断开变压器电源仅开启潜油泵时，仍能测到很强的放电信号，停运潜油泵，则放电信号消失。

套管为将变压器内部线圈（及其引线）引出变压器箱体外部，需使用套管作为出线的装置。套管按其住绝缘分为电容式套管和非电容式套管；电容式套管又可分为：胶粘纸式、胶浸纸式、油浸纸式、浇注树脂式、其它气体或液体绝缘式；非电容式套管可分为：气体绝缘、液体绝缘、浇注树脂绝缘、复合绝缘。

安装孔内绕组引线连接的电缆放入在电缆接线头的用钎焊将电缆和电缆接头焊在一起；将连好的电缆接头从铜管下部穿入，钉固定后再连接接头的其它部分从上端拉出，用具体结构见上注意：套管起吊请严格按使用说明书中起吊方式行操作。主要见右图套管如果储存时间较长，应竖直放置。

主要有匝间短路、绕组接地、相间短路、断线及接头开焊等。产生这些故障的原因有以下几点：

① 在制造或检修时，局部绝缘受到损害，遗留下缺陷;
② 在运行中因散热不良或长期过载，绕组内有杂物落入，使温度过高绝缘老化;
③ 制造工艺不良，压制不紧，机械强度不能经受短路冲击，使绕组变形绝缘损坏;
④ 绕组受潮，绝缘膨胀堵塞油道，引起局部过热
⑤绝缘油内混入水分而劣化，或与空气接触面积过大，使油的酸价过高绝缘水平下降或油面太低，部分绕组露在空气中未能及时处理。

由于上述种种原因，在运行中一经发生绝缘击穿，就会造成绕组的短路或接地故障。匝间短路时的故障现象使变压器过热油温增高，电源侧电流略有增大，各相直流电阻不平衡，有时油中有吱吱声和咕嘟咕嘟的冒泡声。轻微的匝间短路可以引起瓦斯保护动作;严重时差动保护或电源侧的过流保护也会动作。发现匝间短路应及时处理，因为绕组匝间短路常常会引起更为严重的单相接地或相间短路等故障。

2、套管故障

这种故障常见的是炸毁、闪落和漏油，其原因有：

① 密封不良，绝缘受潮劣比，或有漏油现象;
② 呼吸器配置不当或者吸入水分未及时处理;
③ 变压器高压侧(110kV及以上)一般使用电容套管，由于瓷质不良故而有沙眼或裂纹;
④ 电容芯子制造上有缺陷，内部有游离放电;
⑤套管积垢严重。

3、铁芯故障

① 硅钢片间绝缘损坏，引起铁芯局部过热而熔化;
② 夹紧铁芯的穿心螺栓绝缘损坏，使铁芯硅钢片与穿心螺栓形成短路;
③ 残留焊渣形成铁芯两点接地;
④变压器油箱的顶部及中部，油箱上部套管法兰、桶皮及套管之间。内部铁芯、绕组夹件等因局部漏磁而发热，引起绝缘损坏。
运行中变压器发生故障后，如判明是绕组或铁芯故障应吊芯检查。首先测量各相绕组的直流电阻并进行比较，如差别较大，则为绕组故障。然后进行铁芯外观检查，再用直流电压、电流表法测量片间绝缘电阻。如损坏不大，在损坏处涂漆即可。

4、瓦斯保护故障

瓦斯保护是变压器的主保护，轻瓦斯作用于信号，重瓦斯作用于跳闸。下面分析瓦斯保护动作的原因及处理方法：

① 瓦斯保护动作的原因可能是因滤油、加油和冷却系统不严密，致使空气进入变压器;
② 因温度下降和漏油致使油位缓慢降低;或是因变压器故障而产生少量气体;
③ 由于发生穿越性短路故障而引起;
④由于保护装置的二次回路故障所引起。

轻瓦斯保护动作后发出信号。其原因是：变压器内部有轻微故障;变压器内部存在空气;二次回路故障等。运行人员应立即检查，如未发现异常现象，应进行气体取样分析。瓦斯保护动作跳闸时。

可能变压器内部发生严重故障，引起油分解出大量气体，也可能二次回路故障等。出现瓦斯保护动作跳闸，应先投入备用变压器，然后进行外部检查。检查油枕防爆门，各焊接缝是否裂开，变压器外壳是否变形;最后检查气体的可燃性。

5、变压器自动跳闸的处理

当运行中的变压器自动跳闸时，运行人员应迅速作出如下处理：

① 当变压器各侧断路器自动跳闸后，将跳闸断路器的控制开关操作至跳闸后的位置，并迅速投入备用变压器，调整运行方式和负荷分配，维持运行系统及其设备处于正常状态;
② 检查掉牌属何种保护动作及动作是否正确;
③ 了解系统有无故障及故障性质;
④ 若属以下情况并经领导同意，可不经检查试送电：人为误碰保护使断路器跳闸;保护明显误动作跳闸;变压器仅低压过流或限时过流保护动作，同时跳闸变压器下一级设备故障而其保护却未动作，且故障已切除，但试送电只允许一次;
⑤ 如属差动、重瓦斯或电流速断等主保护动作，故障时有冲击现象，则需对变压器及其系统进行详细检查，停电并测量绝缘。在未查清原因之前，禁止将变压器投入运行。必须指出，不管系统有无备用电源，也绝对不准强送变压器。

6、变压器着火

变压器着火也是一种危险事故，因变压器有许多可燃物质，处理不及时可能发生爆炸或使火灾扩大。

变压器着火的主要原因是：
① 套管的破损和闪落，油在油枕的压力下流出并在顶盖上燃烧;
②变压器内部故障使外壳或散热器破裂，使燃烧着的变压器油溢出。

变压器着火，应迅速作出如下处理：
①断开变压器各侧断路器，切断各侧电源，并迅速投入备用变压器，恢复供电;
②停止冷却装置运行;
③主变压器及高厂变着火时，应先解列发电机;
④若油在变压器顶盖上燃烧时，应打开下部事故放油门放油至适当位置。若变压器内部着火时，则不能放油，以防变压器发生爆炸;
⑤迅速用灭火装置灭火。如用干式灭火器或泡沫灭火器灭火。必要时通知消防队灭火。发生这类事故时，变压器保护应动作使断路器断开。若因故障断路器未断开，应用手动来立即断开断路器，拉开可能通向变压器电源的隔离开关。

7、分接开关故障

常见的故障是表面熔化与灼伤，相间触头放电或各接头放电。主要原因有：

(1)连接螺丝松动;
(2)带负荷调整装置不良和调整不当;
(3)分接头绝缘板绝缘不良;
(4)接头焊锡不满，接触不良，制造工艺不好，弹簧压力不足;
(5)油的酸价过高，使分接开关接触面被腐蚀。
由于主变事故一般不是单一的，而是多重的、发展的，且潜在的主要故障点比较隐蔽，加上故障性质的特殊性。因而我们为了确保变压器及电网的安全稳定运行，正确处理事故，应随时掌握下列情况：
①系统运行方式，负荷状态，负荷种类；
②变压器上层油温，温升与电压情况;
③事故发生时天气情况;
④变压器周围有无检修及其他工作;
⑤运行人员有无操作;
⑥系统有无操作;
⑦何种保护动作，事故现象情况等。加强对变压器运行的巡监，做好常规的维护工作，及时地消除设备的缺陷，定期进行检修和预防性试验，尽量避免变压器事故的发生，减小事故对电网及电器设备的损害。
变压器的安全运行管理工作是我们日常工作的重点，通过对变压器的异常运行情况、常见故障分析的经验总结，将有利于及时、准确判断故障原因、性质，及时采取有效措施。
确保设备的安全运行变压器是输配电系统中极其重要的电器设备，根据运行维护管理规定变压器必须定期进行检查，以便及时了解和掌握变压器的运行情况，及时采取有效措施，力争把故障消除在萌芽状态之中，从而保障变压器的安全运行。

变压器油枕有三种形式：波纹式、胶囊式、隔膜式。

1、胶囊式油枕，里面用橡胶胶囊将变压器油与外部大气隔开，并给变压器油提供热胀冷缩的空间。
２、隔膜式油枕，用橡胶隔膜将变压器油与外部大气隔开，并给变压器油提供热胀冷缩的空间。
3、波纹式油枕，用金属波纹片组成的金属膨胀器将变压器油与外部大气隔开，并给变压器油提供热胀冷缩的空间。波纹式油枕分为内油式和外油式两种，内油式性能较好，但体积较大。

胶囊式油枕

在油枕内装设一个耐油的尼龙橡胶隔膜袋，隔膜袋内侧经过吸湿器（呼吸器）与大气相通，外侧与绝缘油接触。当变压器油箱内的油温升高而膨胀时，油枕内的油面也上升，隔膜袋向外排气。反之，油枕内的油面下降时，隔膜袋从外面吸气，自动平衡袋子内外侧的压力。在油枕的吸气和排气过程中绝缘油与大气不直接接触。此外，取消了油枕与防爆筒之间的联管，使防爆筒的油面高度降低到油枕最低油位，（或取消防爆筒，改为压力释放器）。这样，在油枕底部装设的一个耐油橡胶薄膜制成的压油袋，把油枕与油标显示的油隔开，压油袋经常承受向外的压力，防止大气渗进油箱，油箱就成为完全密封了。隔膜式密封油枕的结构，除此之外与普通油枕的结构基本相同。如果隔膜袋发生裂痕，那么密封式油枕便成为一般的油枕运行了。

变压器储油柜的密封形式主要有四种。第一种为开式（无密封）储油柜，变压器油与外界空气直接相通：第二种是胶囊式储油柜，由于胶囊易老化开裂，密封性能较差，现在己逐步减少使用。第三种是隔膜式储油柜，它是用厚度为 0 . 26rallr - - 0 . 35raln 的尼龙布两层、中间夹以氯丁橡胶、外涂丁氰橡胶，但其对安装质量和检修工艺均有较两格的要求，使用效果不甚理想，主要是渗油和橡胶件易损，影响到供电的安全性、可靠性及文明生产，因此也在逐步减少使用。第四种是采用金属弹性元件作为补偿器的储油柜，其又分为外油式和内油式两大类。内油立式储油柜是以波纹管为装油容器，根据补偿油量大小采用一个或多个波纹管将油管并联立式放在一个底盘上，外部加防尘罩，依靠波纹管上下移动进行绝缘油体积补偿，外观形状多为长方体。外油卧式储油柜是以波纹管为气囊，卧式放置于储油柜筒体之内，波纹管外侧与筒体之间盛装绝缘油，而波纹管内是与外界相通的空气，依靠波纹管伸缩改变储油柜内部容积实现绝缘油体积补偿，外观形状为横置圆柱体：
1 开启式储油柜（油枕）或低压小容量变压器铁桶油箱这一种是最原始的，即采用与外界空气相通的油箱作为储油柜，这种储油柜由于不密封．因此绝缘油易氧化、受潮，长期运行后变压器油质氧化，劣化的变压器油微水和含气量严重超标，对变压器的安全、经济和可靠运行构成极大威胁，严重地降低了变压器的安垒性和绝缘油的寿命。目前这种储油柜（油枕）基本淘汰了，市面所见极少，或者只在电压等级较低的变压器上采用： 2 胶囊式储油柜胶囊式储油柜（图 1 ）是在传统储油柜内部装一个耐油的尼龙胶囊袋．将变压器本体内的变压器油与空气隔离开：随着变压器内油温升降，其进行呼吸，在油的体积发生变化时有一个足够的空间：其工作原理为胶囊袋内气体通过呼吸管及吸湿器与大气相通．胶囊袋底面紧贴在储油柜的油面上，当油面变化时，胶囊袋也会随之膨胀或压缩：由于胶囊袋可能因材质问题出现龟裂微孔，使空气和水分渗入油内进入变压器油箱，造成油内含水量增高，绝缘性能下降，油介损增大，而加速绝缘油的老化过程：因此，变压器需要更换硅胶粒， · 清况严重时需要被迫滤油或停电检修。 3 隔离式储油柜隔膜式储油柜（图 2 ）虽然解决了胶囊式一些问题，但是橡胶材质的质量问题难以解决，以致可能在运行中发生质量问题，给电力变压器的安全运行带来威肋 · ： 4 金属波纹（内油）密封式储油柜采用的技术是早己成熟的，己在电力系统中广泛运用 20 多年的弹性元件一互感器用片式金属膨胀器技术的延伸和放大，也是在一种弹性元件之中充满变压器油，让其芯体上下伸缩来进行油量补偿。内油式储油柜（见图 3 ）由真空排气管和注油管路、油位指示板、软连接管及柜脚等组成的二波纹芯体（ 1 cr18NigTi 踩用具有耐大气腐蚀和耐高温能力的不锈钢材质，能满足 2 万次以上往返伸缩的寿命，芯体随着变压器油温的变化而上下移动，并随着变压器油体积的变化而自动补偿。
( 1 ）在芯体内腔装有压力保护装置一阻尼器，它可延缓由于变压器内油压瞬间突然增大对储油柜体造成的冲击。当达到了芯体极限时，芯体产生破裂，卸压来保护变压器本体，从而增加了变压器运行的可靠性。这种功能是其它储油柜没有的。 ( 2 ）芯体是由一个或多个芯体组成的，外有一个防护罩，芯体外面与大气相通，这样散热通风效果好，可加速变压器油的循环，降低变压器内油温，提高变压器运行可靠性二 ( 3 ）油位指示也与互感器用片式金属膨胀器一样，随着芯体上下伸缩，指示板也随着芯体升高或降低，灵敏度高，可通过装在外防护罩上的观察窗看见油位变化，直观可靠：在外防护量上装有监视油位高低的报警装置一祈于程开关，可满足无人值班的需要： ( 4 ）无假油位现象：在运行中的各种类型的储油柜，无法把空气排净，可能造成假油位二该技术因芯体是上下伸缩的，灵敏度高，加上芯体有一块平衡钢板，产生微正压，每毛劝川由，使芯体内空气顺利排＿出，直至空气排净，达到需要的油位为止，这样就消除了假油位。 ( 5 ）有载分接开关油箱不宜采用金属波纹膨胀器有载分接开关作为变压器的重要组件，其在运行过程中需要经常性地根据负载状况进行电压调节二由于在调节过程中不可避免地会产生电弧，产生一定的气体，而受全密封金属波纹膨胀器容积的制约，不利于油分解产生气体的释放，需要经常派人现场排气，厂家及用户都不提倡有载分接开关的小储油柜采用全密封的金属波纹膨胀器：

（1）、原因：电压高，会使变压器过励磁，响声增大且尖锐，直接严重影响变压器的噪音。

（2）、判断方法：先看看低压输出电压，不能看低压柜上的电压表，该电压表只起指示作用，应该采用较为准确的万用表进行测量。

（3）、解决方法：现在城市里的10kV电压普遍偏高，根据低压侧输出电压，这时应该把分接档放在适合档位。在保证低压供电质量的前提下，尽量把高压分接向上调（低压输出电压降低），以此消除变压器的过励磁现象，同时降低变压器的噪音。

2、风机、外壳、其他零部件的共振问题

（1）、原因：风机、外壳、其他零部件的共振将会产生噪音，一般会误认为是变压器的噪音。

（2）、判断方法：
1）、外壳：用手按一下外壳铝板（或钢板），看噪音是否变化，如发生变化就说明，外壳在共振。
2）、风机：用干燥的长木棍顶一下每个风机的外壳，看噪音是否变化，如发生变化就说明，风机在共振。
3）、其他零部件：用干燥的长木棍顶一下变压器每个零部件（如：轮子、风机支架等），看噪音是否变化，如发生变化就说明零部件在共振。

（3）、解决方法：
1）、看外壳铝板（或钢板）是否松动，有可能安装时踩变形，需要紧一下外壳的螺丝，将外壳的铝板固定好，对变形的部分进行校正。
2）、看风机是否松动，需要紧一下风机的紧固螺栓，在风机和风机支架之间垫一小块胶皮，可以解决风机振动问题。
3）、如变压器零部件松动，则需要固定。

3、安装的问题

（1）、原因：安装不好会加剧变压器振动，放大变压器的噪音。
1）、判断方法：
①、变压器基础不牢固或不平整（一个角悬空），或者底板太薄。
②、用槽钢把变压器架起来，会增加噪音。
2）、解决方法：
①、由安装单位对原安装方式进行改造。
②、变压器小车下面加防震胶垫，可解决部分噪音。

4、安装环境
（1）、原因：运行环境影响变压器的噪音，环境不利使变压器噪音增大3dB～7dB。

（2）、判断方法：
1）、变压器室很大又很空旷，没有其他设备，有回音。
2）、变压器离墙太近，不到1米。变压器放在拐角处，墙面反射噪音与变压器噪音叠加，使噪音增大。
3）、原先使用油变，换干变以后会影响变压器的噪音。原因是，原油变室比较狭小，又有一个漏油室和一个漏油孔，变压器就像放在一个音箱上。 解决方法：室内可适当加装一些吸音材料。

5、母线桥架振动
（1）、原因：由于并排母线有大电流通过，因漏磁场使母线产生振动。母线桥架的振动将严重影响变压器的噪音，使变压器的噪音增大15dB以上，比较难判断，一般用户和安装单位会误认为是变压器的噪音。

（2）、判断方法：
1）、噪音随负荷大小变化而变化。
2）、用木棍用力顶母线桥架，如果噪音发生变化就认为是母线桥架在共振。
3）、母线在桥架内振动，用木棍顶没有用。需要打开母线桥架盖板，检查母线是否固定好。

（3）、解决方法：
1）、主要是破坏母线桥架共振的条件，紧或者是松吊杆螺丝。
2）、打开母线桥架盖板，将母线固定好。
3）、低压出线采用软连接。
4）、请母线桥架的生产厂家来解决。

6、变压器铁芯自身共振
（1）、原因：硅钢片接缝处和叠片之间存在因漏磁而产生的电磁吸引力。

（2）、判断方法：
1）、变压器噪音偏大，正常噪音中夹杂着其他噪音。
2）、变压器噪音成波浪状。

（3）、解决方法：
1）、紧变压器上的螺丝，包括夹件两头螺丝、穿心螺丝、垫块压钉螺丝。
2）、在变压器小车下面加防震胶垫，可解决部分噪音。

7、变压器线圈自身共振
（1）、原因：当绕组中有负载电流通过时，负载电流产生的漏磁引起绕组的振动

（2）、判断方法：
1）、变压器噪音偏大，噪音较为低沉。
2）、当变压器的负荷达到一定时，开始出现噪音，有时会出现时有时无现象。

（3）、解决方法：
1）、将垫块压钉螺丝全部紧一遍，增加线圈的轴向压紧力。
2）、将垫块压钉螺丝全部松掉，把出线铜排和零线铜排上的螺栓全部松掉，将低压线圈晃一晃，将高压线圈平移3～5毫米，再将所有的螺栓拧紧。

8、负荷性质的问题
（1）、原因：使变压器的电压波形发生畸变（如谐振现象），产生噪音。

（2）、判断方法：
1）、噪音中除变压器本身的噪音之外，还夹杂着“咯咯、咯咯”的噪音。

2）、在运行过程中，会瞬时出现变压器噪声急剧变大的情况，不久又恢复正常。

3）、检查负荷中是否带有整流设备及变频设备。
（3）、解决方法：用户可考虑加装减小谐波的装置。
9、变压器缺相的问题
（1）、原因：变压器不能正常励磁，产生噪音。
（2）、解决方法：
1）、变压器停电，检查电源是否缺一相电；
2）、检查变压器高压保险丝是否熔断一相；

10、接触不良的问题
（1）、原因：一是由于高压柜内接触不良造成。二是刀闸没有合到位

（2）、判断方法：变压器发出断断续续不正常的噪音。

（3）、解决方法：
1）、检查高压柜的触头和熔断器以及整个高压回路。
2）、请高压柜厂家的人来检查。

11、悬浮电位的问题
（1）、原因：变压器的夹件槽钢、压钉螺栓、拉板等零部件都喷了蓝色漆，各零部件接触不是很好，在漏磁场的作用下各零部件之间产生悬浮电位放电发出响声。

（2）、判断方法：悬浮电位放电发出很轻微“吱吱、吱吱”的响声，仔细听才能听见，用户往往误认为是变压器高压或低压在放电。

（3）、解决方法：
1）、这种放电不会对变压器正常运行造成影响。
2）、可以在停电检修时将接触不好的地方的漆刮掉，让变压器各零部件接触良好。

12、低压线路发生接地或出现短路
当低压线路发生接地或出现短路事故时，变压器就发出轰轰的声音；短路点距离变压器越近声音越明显；如果短路点靠近变压器，变压器将发出声又大又明显。

13、变压器相互比较
一般认为不同厂家的变压器、不同型号的变压器、不同的使用环境，安装不当都会使变压器的噪音都不一样。
14、对干变的认识的问题
（1）、原因：有一些用户以前用过油变，对油变的认识比较深，初次接触干式变压器，认为干变的噪音和油变的噪音应该一样，

（2）、解决方法：其实油变的噪音也很大，只是里面装满了油，外面在加一层密封的铁壳，声音传不出来。干变的铁芯露在外面，有一点声音就会传出来。噪音是变压器的固有特性，噪音的大小不会影响变压器的质量。　

其次，终端杆引至跌落式熔断器的引下线采用裸铝或裸铜绞线，但张力不够，再加上瓷瓶扎线松驰所致。在黄昏和黎明时可见小火花发出“吱吱”声，这与变压器内部发出的“吱吱”声有明显区别。处理方法：利用节假日安排停电检修，将故障排除。“嚼啪”的清脆击铁声。这是高压瓷套管引线，通过空气对变压器外壳的放电声，是变压器油箱上部缺油所致。处理方法：用清洁干燥的漏斗从注油器孔插入油枕里，加入经试验合格的同号变压器油（不能混油使用），补油量加至油面线温度＋ 20 ℃ 为宜，然后上好注油器。否则，油受热膨胀会产生溢油现象。如条件允许，应采用真空注油法以排除线圈中的气泡。对未用干燥剂的变压器，应检查注油器内的排气孔是否畅通无阻，以确保安全运行。沉闷的“嚼啪”声。这是高压引线通过变压器油而对外壳放电，属对地距离不够（ < 30mm ) 或绝缘油中含有水份。

驱潮的方法：另从三相三线开关中接出三根 38OV 的引线，分别接在配电变压器高压绕组 A 、 B 、 C 端子上，从而产生零载电流，该电流不仅流过高压线圈产生了铜损，同时也产生了磁通，磁通通过线圈芯柱、铁心上下辘铁、螺栓、油箱还产生了铁损，铜损和铁损产生的热能使变压器油、线圈、铁质部件的水份受到均匀加热而蒸发出来，均通过油枕注油器孔排出箱外。低压线圈中感应出 25V 的零载电压，作为油箱产生涡流发热的电源。从配电变压器的低压绕组。、 b 、。端子上，接出三根 10 一 16mmZ 塑料铝芯线，分别在油箱外壳上、中、下缠绕三匝之后，均接于配电变压器低压绕组零线端子上，所产生的涡流发出的热能能使配电变压器油箱受到均匀加热，进一步提高配电变压器的干燥质量。注意，若焙烘的温度高于配电变压器的额定温度，去掉 B 相电源后即可降低干燥时的温度。“吱啦吱啦”的如磁铁吸动小垫片的响声，而变压器的监视装置、电压表、电流表、温度计的指示值均属正常。这往往由于新组装或吊芯检修时的疏忽大意，役将螺钉或铁垫上紧或掉入小号铁质部件，在电磁力作用下所致。

目前在我国的电力系统中，变压器有载分接开关的应用十分广泛。有载分接开关是变压器的重要组成部件，是变压器的主要部件中唯一能够运动的。有载分接开关主要是带负变换变压器的分接头，以便达到调节电压的目的。它的稳定性和可靠性直接关系变压器的正常安全运行，影响整个电力系统供电的可靠性和电网电压质量的水平。随着社会的进步和人民生活水平的提高，用户对供电的可靠性、稳定性、电压等电能质量的要求越来越高，采用有载分接开关对变压器进行调压室提高我国整体电压质量的最有效方法。

2 有载分接开关的工作原理

变压器的有载分接开关是一种可以在励磁条件下使分接位置发生变化的电器装置。有载分接开关工作的基本原理是：首先在变压器绕组中引出若干个分接头，使其在不中断负载电流的情况下，通过从一个分接头切换到另一个分接头来改变有效匝数，改变变压器的电压比，以此达到调节电压的目的。在变化分接头时，一般采用电阻式组合型的有载分接开关，利用电阻来帮助其过度，用电阻来限制其过渡时的环流问题。在实际的应用中，电阻限流有载分接开关一般由切换开关、选择开关操作开关三部分组成。

3 变压器有载分接开关常见问题

（1）切换触头发热
由于变压器频繁的调压，使得有载分接开关触头之间出现严重磨损、腐蚀等问题，特别是那些相对较大负荷电流的变压器，因为产生的电流较大，所以电流热效应也就更大。电流强大的热效应使得有载分接开关弹簧的弹性变小，从而使开关触头之间的接触压力降低。另一方面，电流热效应的产生使得接触电阻增大，从而使触头之间的发热量变大。在热量增加的作用下，促使触头之间的化学反应加剧，从而加快触头之间的氧化腐蚀，最终导致有载分接开关损坏。

（2）分接开关连动
分接开关连动是指分接开关不受控制的在不间断的重复着分解变换的动作。使其出现这种问题的原因有很多，例如：交流接触器剩磁或者存在油污现象严重，交流接触器出现顺序开关故障或者错误的指示指令，这些都可能造成分接开关连动的原因。分接箱内部的微动开关的不可靠性以及切换开关的位置存在螺丝松动等原因也很有可能造成分接开关出现连动问题。

（3）切换开关出现拒动
负荷切换电压只存在于有载分接开关的切换开关位置。当出现切换开关拒动时，就会造成开关带负荷预选电压出现抽头现象，导致出现烧损事故。所以说，针对切换开关出现拒动的问题应认真对待，全面仔细的查找原因所在。首先，看是否是快速机构的弹簧拉力不够大或者是因拉力过大而将弹簧拉断从而使切换开关出现拒动问题。其次，检查是否是由于切换开关没有安装防爆装置或者是切换开关的软连线出现了松动问题，从而导致切换开关出现拒动。再者，检查是否是切换开关的油室底盘跟中心轴之间太严密，或者是切换开关没有插到位等都可能是造成切换开关出现拒动的原因。
（4）过渡电阻松动或断开
一旦出现过渡电阻松动或断开的情况，则会造成变压器出现烧毁的后果。如果有载分接开关在过渡电阻已经烧断的情况下，仍然带负荷切换，不仅会造成负载电流中断，还会使动静触头开口和过渡电阻的断口位置全部出现相电压。这个电压会在动静触头断开的瞬间产生强大的电弧，从而致使切换的两接头位置间出现短路，从而导致变压器的高烧毁。与此同时，产生的强大电弧可以将开关油室的油进行快速的分解，从而产生大量的气体。如果安全保护装置不能将这些气体迅速及时的排放出去，将导致开关破损。电弧产生的强大能量也会致使开关的绝缘筒烧毁，导致分接开关不能修复。
（5）切换开关油室漏油
切换开关油室拥有独立的油箱。变压器在运行的过程中，切换开关油室的油是绝对不能进入变压器里面的。因为切换开关运行时会产生强大的电弧，产生的热效应会使油室中的油质变差，所以说这种油只能在独立的切换开关油室中使用。油一旦进入变压器会严重影响其内油的色谱分析，即发生变压器内部故障判断。导致切换开关油室渗漏油的原因有：有载分接开关油箱底部阀门没有紧固好，导致有载分接开关油箱中的油与变压器中的混合；两油箱之间的密封胶垫材料质量不合格或者有载分接开关油箱上沿与变压器油箱预留孔错位，导致的两油箱间有空隙，导致渗漏油；还有就是中心转动轴油封不牢固等。

4 变压器有载分接开关常见问题的处理措施

（1）切换触头发热的处理措施
在有载分接开关在每次的投入使用之前，需提前对开关的每个分接位置进行直流电阻的测试，吊罩检修时需对切换触头的接触电阻进行测试，检查触头镀层的完好和接触情况是否良好。结合检查定期转动分接开关各档位置，以便除去油污和氧化膜，使其各位置良好接触。

（2）分接开关连动的处理措施
针对分接开关连动问题，一般采取的处理措施是：对交流接触器是否存在故障情况进行检查，看是否出现卡滞或者延时的问题。检查顺序开关是否出现故障，将各个部件调整归位，或者利用相对较小的剩余磁通量的交流接触器使其形成一个回路串入到电容中。对交流接触器上的油污或者杂志及时的进行清除。对于出现的螺丝松动情况应及时对其进行固定和调整，对于出现问题的螺丝及时进行更换。

（3）切换开关出现拒动的处理措施
切换开关出现拒动问题的处理措施应具有针对性。对于弹簧片没有复位或者切换开关触头未连通等有载分接开关没有连接好的问题，检查是否是因为切换开关的定动触头之间的接触不良而导致的切换开关拒动问题。在变压系统中，如果正反两方向都出现了拒动，那么就应该重点检查与开关的触电是否接触良好或手动的闭锁开关是否复位，检查三相电源是不是在正常运行。如果是切换开关发生不切换或是延时的问题，则应从弹簧的拉力减弱、断裂或是卡死等方面找原因，应条换弹簧或者检修机械，及时替换掉那些失去工作作用的组件。

（4）过渡电阻松动或断开的处理措施
变压器在出厂前和大修以后的投入使用前，需对过渡电阻的紧固情况进行检查，以及检查电阻丝是否破损，避免在开关切换时发生局部过热而将电阻丝烧断；对于有载分接开关使用寿命在2年以上或者切换次数达到2万次以上的，必须对过渡电阻进行检查，看其材质是否变脆，电阻是否变质，紧固情况是否牢固；如遇变压器在2倍以上额定大电流的情况下，有载分接开关进行切换时，必须检查过渡电阻是否烧毁；出现有载分接开关不切换问题时，必须检查过渡电阻是否被烧毁。

（5）切换开关油室漏油的处理措施
在运行的过程中，应密切注意有载分接开关油箱的油位变化情况，当出现异常升高或者降低时，应立刻检查切换开关的油室是否出现渗漏油情况。定期对变压器的油样进行化验分析，如果发现主变的色谱分析乙炔、氢和总氢含量严重超标情况，应立刻对切换开关油室进行检查，看其是否出现渗漏油情况，希望能及时发现问题，及时对其进行处理。

当风扇故障停止运行后，上层油温在不超过 65 ℃ 时允许带额定负荷运行
对于强油循环风冷或水冷变压器，在上层油温 65 ℃ 时开启辅助风扇， 55 ℃ 时停止辅助风扇， 75 ℃ 是报警。线圈温度达到 75 ℃ 时开启辅助风扇， 65 ℃ 时停止辅助风扇， 85 ℃ 时报警， 95 ℃ 跳变压器．或容量超过 75 ％时启动辅助风机，低于 75 ％时停止。强迫油循环风冷或水冷变压器，不允许不投入冷却装置运行。当冷却系统故障全停或者油流继电器保护动作时，启动备用风机。允许带额定负荷运行 20min 。若 20min 后上层油温尚未达到 75 ℃ 时可继续运行，但最长运行时间不得超过 1h 。干式变压器 80 ℃ 时启动风机， 6 。 ℃ 时停止风机， 1 。。 ℃ 时报警， 120 ℃ 跳变压器
变压器温度异常处理：检查变压器负荷及冷却装置，并与以前相同负荷及和冷却条件下的温度核对查温度表读数是否正确检查变压器变压器冷却通风情况是否正常若变压器可不停电处理，应将负荷调至风机停电时的容量（ 70 ％额定值）以下，但必须监视上层油温不得超过 95 ℃ （自然循环） 85 ℃ （强油循环） , 20 ℃ （干式）。若发现变压器比以往相同负荷下的温度高出 10 ℃ ，或负荷不变温度不断升高，经检查变压器的冷却装置及通风情况正常，且温度表读数正确，则可判定内部已经发生故障，若保护拒动，则应立即停电处理。若变压器油位随温度不断升高，且有超过最高油位的趋势，应放油。
变压器缺油的原因：变压器大修，放油后没有及时补油变压器长期渗油或大量漏油油枕容量小不满足运行要求气温过低油枕储油量不足变压器严重缺油的危害：变压器缺油会使轻瓦斯保护动作，严重缺油时会使绕组暴漏空气中使绝缘受潮加速老化，影响变压器的使用寿命